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建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130-2011

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发表于 2017-11-14 15:15:06 | 显示全部楼层 |阅读模式
中华人民共和国行业标准



建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范



JGJ 130-2011

条文说明

修订说明
    《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011,经住房和城乡建设部2011年1月28日第902号公告批准、发布。
    本规范是在《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2001的基础上修订而成,上一版的主编单位是中国建筑科学研究院、哈尔滨工业大学,参编单位是北京市建筑工程总公司第一建筑工程公司、天津大学、河北省建筑科学研究院、青岛建筑工程学院、黑龙江省第一建筑工程公司,主要起草人员是袁必勤、徐崇宝等。本次修订的主要技术内容是:1.总则;2.术语和符号;3.构配件;4.荷载;5.设计计算;6.构造要求;7.施工;8.检查与验收;9.安全管理。
    本规范修订过程中,编制组进行了广泛的调查研究,总结了我国扣件式钢管脚手架设计和施工实践经验,同时参考了英国等经济发达国家的同类标准,通过多项真型满堂脚手架与满堂支撑架整体稳定试验与支撑架主要传力构件的破坏试验,多组扣件节点半刚性试验,取得了满堂脚手架及满堂支撑架在不同工况下的临界荷载等技术参数。
    为便于广大设计、施工、科研、学校等单位有关人员在使用本规范时能够正确理解和执行条文规定,《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》编制组按章、节、条顺序编制了本规范的条文说明,对条文规定的目的、依据以及执行中需注意的有关事项进行了说明,还着重对强制性条文的强制理由作了解释。但是,本条文说明不具备与标准正文同等的法律效力,仅供使用者作为理解和把握标准规定的参考。
1 总 则


1.0.1 本条是扣件式钢管脚手架设计、施工时必须遵循的原则。

1.0.2 本条明确指出本规范适用范围,与原规范相比,增加了满堂脚手架与满堂支撑架、型钢悬挑脚手架等内容。通过大量真型满堂脚手架与满堂支撑架支架整体稳定试验,对满堂脚手架与满堂支撑架部分增加较多内容。

1.0.3 这是针对目前施工现场脚手架设计与施工中存在的问题而作的规定,旨在确保脚手架工程做到经济合理、安全可靠,最大限度地防止伤亡事故的发生。应当注意,施工、监理审核方案时,对专项方案的设计计算内容必须认真审核。设计计算条件与脚手架实际工况条件应相符。

1.0.4 关于引用标准的说明:
    我国扣件式钢管脚手架使用的钢管绝大部分是焊接钢管,属冷弯薄壁型钢材,其材料设计强度f值与轴心受压构件的稳定系数φ值,应引用现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018;在其他情况采用热轧无缝钢管时,则应引用现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017。
2 术语和符号

2.1 术 语
    本节术语所述脚手架各杆件的位置,示于图1。
file:///F:/%E4%BC%97%E6%99%BA%E5%BB%BA%E7%AD%91%E8%B5%84%E6%BA%90/Data/115/10313/4197834_5128644211c84126a2f86fabda028b6c.jpg



1-外立杆;2-内立杆;3-横向水平杆;4-纵向水平杆;5-栏杆;6-挡脚板;
7-直角扣件;8-旋转扣件;9-连墙杆;10-横向斜撑;11-主立杆;12-副
立杆;13-抛撑;14-剪刀撑;15-垫板;16-纵向扫地杆;17-横向扫地杆

2.2 符 号

    本规范的符号采用现行国家标准《工程结构设计基本术语和通用符号》GBJ 132的规定。
3 构配件

3.1 钢 管


3.1.1 本条规定的说明:
    1 试验表明,脚手架的承载能力由稳定条件控制,失稳时的临界应力一般低于100N/mm2,采用高强度钢材不能充分发挥其强度,采用现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235A级钢比较经济合理;
    2 经几十年工程实践证明,采用电焊钢管能满足使用要求,成本比无缝钢管低。为此,在德国、英国的同类标准中也均采用。

3.1.2 本条规定的说明:
    1 根据现行国家标准《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3091-2008第4.1.1条、第4.1.2条,《直缝电焊钢管》GB/T 13793-2008第5.1.1条、第5.1.2条和《焊接钢管尺寸及单位长度重量》GB/T 21835-2008第4节的规定,钢管宜采用file:///F:/%E4%BC%97%E6%99%BA%E5%BB%BA%E7%AD%91%E8%B5%84%E6%BA%90/Data/115/10313/4197835_a05e8eab5e3b4dcba26267893aa48a34.jpg48.3×3.6的规格。欧洲标准EN 12811-1:2003也规定,脚手架用管,公称外径为48.3mm。
    2 限制钢管的长度与重量是为确保施工安全,运输方便,一般情况下,单、双排脚手架横向水平杆最大长度不超过2.2m,其他杆最大长度不超过6.5m。
4 荷 载

4.1 荷载分类


4.1.1 本条采用的永久荷载(恒荷载)和可变荷载(活荷载)分类是根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009确定的。
    在进行脚手架设计时,应根据施工要求,在脚手架专项方案中明确规定构配件的设置数量,且在施工过程中不能随意增加。脚手板粘积的建筑砂浆等引起的增重是不利于安全的因素,已在脚手架的设计安全度中统一考虑。

4.1.2 满堂支撑架可调托撑上主梁、次梁有木质的,也有型钢的,支撑板有木质的或钢材的。在钢结构安装过程中,如果存在大型钢构件,就要通过承载力较大的分配梁将荷载传递到满堂支撑架上,所以这类构、配件自重应按实际计算。

4.1.3 用于钢结构安装的满堂支撑架顶部施工层可能有大型钢构件,产生的施工荷载较大,应根据实际情况确定;在施工中,由于施工行为产生的偶然增大的荷载效应,也应根据实际情况考虑确定。
5 设计计算

5.1 基本设计规定


5.1.1~5.1.3 这几条所规定的设计方法,均与现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018、《钢结构设计规范》GB 50017一致。荷载分项系数根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009规定采用。脚手架与一般结构相比,其工作条件具有以下特点:
    1 所受荷载变异性较大;
    2 扣件连接节点属于半刚性,且节点刚性大小与扣件质量、安装质量有关,节点性能存在较大变异;
    3 脚手架结构、构件存在初始缺陷,如杆件的初弯曲、锈蚀,搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大;
    4 与墙的连接点,对脚手架的约束性变异较大。
    到目前为止,对以上问题的研究缺乏系统积累和统计资料,不具备独立进行概率分析的条件,故对结构抗力乘以小于1的调整系数file:///F:/%E4%BC%97%E6%99%BA%E5%BB%BA%E7%AD%91%E8%B5%84%E6%BA%90/Data/115/10313/4197847_d0e451934bc0465a8539db22c66f02c5.jpg,其值系通过与以往采用的安全系数进行校准确定。因此,本规范采用的设计方法在实质上是属于半概率、半经验的。
    脚手架满足本规范规定的构造要求是设计计算的基本条件。

5.1.4 用扣件连接的钢管脚手架,其纵向或横向水平杆的轴线与立杆轴线在主节点上并不汇交在一点。当纵向或横向水平杆传荷载至立杆时,存在偏心距53mm(图6)。在一般情况下,此偏心产生的附加弯曲应力不大,为了简化计算,予以忽略。国外同类标准(如英、日、法等国)对此项偏心的影响也作了相同处理。由于忽略偏心而带来的不安全因素,本规范已在有关的调整系数中加以考虑(见第5.2.6条至第5.2.9条的条文说明)。

5.1.6 关于钢材设计强度取值的说明
    本规范根据现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018的规定,对Q235A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值f值确定为:205N/mm2。这是对一般结构进行可靠分析确定的。

5.1.7 表5.1.7给出的扣件抗滑承载力设计值,是根据现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831规定的标准值除以抗力分项系数1.25得到的。

5.1.8 表5.1.8的容许挠度是根据现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018及《钢结构设计规范》GB 50017的规定确定的。

5.1.9 立杆长细比参考国外标准,根据国内长期脚手架搭设经验与脚手架试验确定。
    根据国内工程实践经验与满堂脚手架整体稳定试验结果,满堂脚手架压杆容许长细比[λ]=250。满堂支撑架压杆容许长细比,按脚手架双排受压杆容许长细比取值(210),这也符合整体稳定试验结果。
6 构造要求

6.1 常用单、双排脚手架设计尺寸


6.1.1 对表6.1.1-1、表6.1.1-2的说明:
    1 横距、步距是参考我国长期使用的经验值;
    2 横距(横向水平杆跨度)、纵距(纵向水平杆跨度)是根据一层作业层上的施工荷载按本规范第5.2.1条~第5.2.5条的公式计算,取计算结果中能满足强度、挠度、抗滑三项要求的最小跨度值,偏于安全;
    3 脚手架设计高度是根据式(5.2.11-2)计算,密目式安全立网全封闭式双排脚手架挡风系数取φ=0.8~0.9,采用计算结果中的最小高度值,偏于安全。
    4 地面粗糙度为B类,指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;地面粗糙度C类(指有密集建筑群的城市市区),D类(指有密集建筑群且房屋较高的城市市区)地区,可参考B类地区的计算值使用。取重现期为10年(n=10)对应的风压w0=0.4kN/m2。全国大部分城市已包括。地面粗糙度为A类,基本风压大于0.4kN/m2的地区,脚手架允许搭设高度必须另计算。

6.1.2 规定脚手架高度不宜超过50m的依据:
    1 根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的调查,立杆采用单管的落地脚手架一般在50m以下。当需要的搭设高度大于50m时,一般都比较慎重地采用了加强措施,如采用双管立杆、分段卸荷、分段搭设等方法。国内在脚手架的分段搭设、分段卸荷方面已经积累了许多可靠、行之有效的方法和经验。
    2 从经济方面考虑。搭设高度超过50m时,钢管、扣件的周转使用率降低,脚手架的地基基础处理费用也会增加。
    3 参考国外的经验。美国、德国、日本等也限制落地脚手架的搭设高度:如美国为50m,德国为60m,日本为45m等。
    高度超过50m的脚手架,采用双管立杆(或双管高取架高的2/3)搭设或分段卸荷等有效措施,应根据现场实际工况条件,进行专门设计及论证。
    双管立杆变截面处主立杆上部单根立杆的稳定性,可按本规范式(5.2.6-1)或式(5.2.6-2)进行计算。双管底部也应进行稳定性计算。
6.2 纵向水平杆、横向水平杆、脚手板


6.2.1 对搭接长度的规定与立杆相同,但中间比立杆多一个旋转扣件,以防止上面搭接杆在竖向荷载作用下产生过大的变形;对于铺设竹笆脚手板的纵向水平杆设置规定,是根据现场使用情况提出的。
    纵向水平杆设在立杆内侧,可以减小横向水平杆跨度,接长立杆和安装剪刀撑时比较方便,对高处作业更为安全。

6.2.3 本条规定在主节点处严禁拆除横向水平杆,这是因为,它是构成脚手架空间框架必不可少的杆件。现场调查表明,该杆挪动他用的现象十分普遍,致使立杆的计算长度成倍增大,承载能力下降。这正是造成脚手架安全事故的重要原因之一。

6.2.4 本条规定脚手板的对接和搭接尺寸,旨在限制探头板长度,以防脚手板倾翻或滑脱。
6.3 立 杆


6.3.1 当脚手架搭设在永久性建筑结构混凝土基面时,立杆下底座或垫板可根据情况不设置。

6.3.2 本条规定设置扫地杆,是吸收了我国和英、日、德等国的经验。

6.3.3 脚手架地基存在高差时,纵向扫地杆、立杆应按要求搭设,保证脚手架基础稳固。

6.3.5 单排、双排与满堂脚手架立杆采用对接接长,传力明确,没有偏心,可提高承载能力。试验表明:一个对接扣件的承载能力比搭接的承载能力大2.14倍顶层顶步立杆指顶层栏杆立杆。
6.4 连墙件


6.4.1 设置连墙件,不仅是为防止脚手架在风荷和其他水平力作用下产生倾覆,更重要的是它对立杆起中间支座的作用。试验证明:增大其竖向间距(或跨度)使立杆的承载能力大幅度下降。这表明连墙件的设置对保证脚手架的稳定性至关重要。为此,在英、日、德等国的同类标准中也有严格的规定。

6.4.2 对表6.4.2的说明:
    表中规定的尺寸与连墙件按2步3跨、3步3跨设置,均是适应于本规范表5.2.8立杆计算长度系数的应用条件,可在计算立杆稳定性时取用。

6.4.3 对连墙件设置位置规定的说明:
    1 限制连墙件偏离主节点的最大距离300mm,是参考英国标准的规定。只有连墙件在主节点附近方能有效地阻止脚手架发生横向弯曲失稳或倾覆,若远离主节点设置连墙件,因立杆的抗弯刚度较差,将会由于立杆产生局部弯曲,减弱甚至起不到约束脚手架横向变形的作用。调研中发现,许多连墙件设置在立杆步距的1/2附近,这对脚手架稳定是极为不利的。必须予以纠正。
    2 由于第一步立柱所承受的轴向力最大,是保证脚手架稳定性的控制杆件。在该处设连墙件,也就是增设了一个支座,这是从构造上保证脚手架立杆局部稳定性的重要措施之一。

6.4.4 若开口型脚手架两端不与主体结构相连,就相当于自由边界已成为薄弱环节。将其两端与主体结构加强连接,再加上横向斜撑的作用,可对这类脚手架提供较强的整体刚度。

6.4.5~6.4.8 这几条规定是总结了国内一些成熟的经验,并吸收了国外标准中的规定。连墙件在使用过程中,既受拉力也受压力,所以,必须采用可承受拉力和压力的构造。并要求连墙杆节点之间距离不能任意长,容许长细比按150控制。
6.5 门 洞


6.5.1 对门洞形式与选形条件的说明:
    我国脚手架过门洞处的结构形式,以采用落地式斜杆支撑(1~2)根架空立杆为主,英、法等国则用门式桥架(图9)。

考虑到我国搭设门洞的习惯,并能增大门洞空间的使用面积和有一个较为简便、统一的验算方法,特列出图6.5.1以供选择。门洞采用图6.5.1所示落地式支撑,能减少两侧边立杆的荷载,并可将图中的矩形平面ABCD作为上升式斜杆的平行弦杆桁架计算。

6.5.5 本条规定是为防止杆件从扣件中滑脱,以保证门洞桁架安全可靠。
6.6 剪刀撑与横向斜撑
6.6.1、6.6.2 这两条规定是在总结我国经验的基础上,参考了英、美、德等国脚手架标准的规定提出的。这些规定,对提高我国现有扣件式钢管脚手架支撑体系的构造标准,对加强脚手架整体稳定、防止安全事故的发生将起重要的作用。具体说明如下:
    对纵向剪刀撑作用大小的分析表明:若连接立杆太少,则纵向支撑刚度较差,故对剪刀撑跨越立杆的根数作了规定。
    由于纵向剪刀撑斜杆较长,如不固定在与之相交的立杆或横向水平杆伸出端上,将会由于刚度不足先失去稳定。为此在设计时,应注意计算纵向剪刀撑斜杆的长细比,使其不超过本规范表5.1.9的规定。

6.6.3 根据实验和理论分析,脚手架的纵向刚度远比横向刚度强得多,一般不会发生纵向整体失稳破坏。设置了纵向剪刀撑后,可以加强脚手架结构整体刚度和空间工作,以保证脚手架的稳定。这也是国内工程实践经验的总结。

6.6.4 设置横向斜撑可以提高脚手架的横向刚度,并能显著提高脚手架的稳定承载力。

6.6.5 开口型脚手架两端是薄弱环节。将其两端设置横向斜撑,并与主体结构加强连接,可对这类脚手架提供较强的整体刚度。静力模拟试验表明:对于一字形脚手架,两端有横向斜撑(之字形),外侧有剪刀撑时,脚手架的承载能力可比不设的提高约20%。
6.7 斜 道


6.7.1~6.7.3 这三条对斜道构造的规定,主要是总结国内工程的实践经验制定的。注意人行斜道严禁搭设在临近高压线一侧。
6.8 满堂脚手架


6.8.1 本条所提的满堂脚手架是指荷载通过水平杆传入立杆,立杆偏心受力情况。
    对表6.8.1的说明:
    1 横距、步距是参考我国长期使用的经验值。
    2 横距(横向水平杆跨度)、纵距(纵向水平杆跨度)是根据一层作业层上的施工荷载按本规范第5.2.1条~第5.2.5条的公式计算,取计算结果中能满足强度、挠度、抗滑三项要求的最小跨度值,偏于安全;立杆间距1.2m×1.2m~1.3m×1.3m,施工荷载标准值不小于3kN/m2时,水平杆通过扣件传至立杆的竖向力为8kN~11kN之间,所以立杆上应增设防滑扣件。
    3 满堂脚手架设计高度是根据本规范5.3节计算得出的,并根据工程实际适当调整,脚手架地基承载力另行计算。
    4 计算条件不同另行计算。
    5 满堂脚手架结构的设计尺寸按设计计算,但不应超过表6.8.1中的规定值。

6.8.2 根据我国工程使用经验及支架整体稳定试验确定。

6.8.4 根据脚手架试验,增加竖向、水平剪刀撑,可增加架体刚度,提高脚手架承载力。在竖向剪刀撑顶部交点平面设置一道水平连续剪刀撑,可使架体结构稳固。
    当剪刀撑连续布置时,剪刀撑宽度,为剪刀撑相邻斜杆的水平距离。

6.8.6 试验证明,满堂脚手架增加连墙件可提高承载力,所以在有条件与结构连接时,应使脚手架与建筑结构进行刚性连接。本规范附录C表C-1的高宽比是试验所得高宽比,也是计算长度系数使用条件,不满足本规范附录C表C-1规定的高宽比时,应设置连墙件。在无结构柱部位采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接;在有空间部位,也可超出顶部加载区投影范围向外延伸布置(2~3)跨。采取以上措施后,高宽比提高,但高宽比不宜大于3。

6.8.8 局部承受集中荷载,根据实际荷载可按本规范附录C表C-1计算,局部调整满堂脚手架构造尺寸,进行局部加固。

6.8.9、6.8.10 根据我国工程使用经验确定。
6.9 满堂支撑架


6.9.1 本条规定明确满堂支撑架步距不宜超过1.8m,立杆间距不宜超过1.2m×1.2m。

6.9.3~6.9.5 满堂支撑架整体稳定试验证明,增加竖向、水平剪刀撑,可增加架体刚度,提高脚手架承载力。在竖向剪刀撑顶部交点平面设置一道水平连续剪刀撑,可使架体结构稳固。设置剪刀撑比不设置临界荷载提高26%~64%(不同工况),剪刀撑不同设置,临界荷载发生变化,所以根据剪刀撑的不同设置给出不同的承载力,给出满堂支撑架不同的立杆计算长度系数(附录C)。
    施工现场满堂支撑架,经常不设剪刀撑或只是支架外围设置竖向剪刀撑,这种结构不合理,所以要求满堂支撑架在纵、横向间隔一定距离设置竖向剪刀撑,在竖向剪刀撑顶部交点平面、扫地杆的设置层设置水平剪刀撑,保证支架结构稳定。
    普通型剪刀撑设置,剪刀撑的纵、横向间距较大,施工搭设相对简单,剪刀撑主要为支架的构造保证措施。
    加强型剪刀撑设置,与满堂支撑架整体稳定试验剪刀撑设置设置基本相同,按本规范附录C表C-3、表C-5计算支架稳定。竖向剪刀撑间距(4~5)跨,为(3~5)m,立杆间距在0.4m×0.4m~0.6m×0.6m之间(含0.4m×0.4m),竖向剪刀撑间(3~3.2)m,0.4×8跨=3.2m,0.5×6跨=3m,均满足要求。

6.9.7 满堂支撑架,可用于大型场馆屋顶有集中荷载的钢结构安装支撑体系与其他同类工程支撑体系,大型场馆中部无法设置连墙件,为保证支架稳定或边部支架稳定,要求边部支架设置连墙件,在有空间部位,满堂支撑架宜超出顶部加载区投影范围向外延伸布置(2~3)跨。
    试验表明,在支架5跨×5跨内,设置两处水平约束,支架临界荷载提高10%以上。所以,有条件设置连墙件时,一定要设置连墙件。在支架受力较大的情况下更要设置连墙件。
    大梁高度超过1.2m(或相同荷载)或混凝土板厚度超过0.5m(或相同荷载)或满堂支撑架横向高宽比不符合本规范附录C表C-2~表C-5的规定,连墙件设置要严格控制。这样可提高支撑架承载力,保证支撑架稳定。如果无现成结构柱,设置连墙件,可采取预埋钢管等措施。
    本规范附录C的高宽比是试验所得高宽比,也是计算长度系数使用条件,不满要求应设置连墙件。采取连墙等措施后,高宽比可适当增大,但高宽比不宜大于3。
    现行行业标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008第6.2.4条第6款规定的内容为,当支架立柱高度超过5m时,应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位,按水平间距(6~9)m、竖向间距(2~3)m与建筑结构设置一个固结点。
6.10 型钢悬挑脚手架


6.10.2~6.10.5 双轴对称截面型钢宜使用工字钢,工字钢结构性能可靠,双轴对称截面,受力稳定性好,较其他型钢选购、设计、施工方便。
    悬挑钢梁前端应采用吊拉卸荷,吊拉卸荷的吊拉构件有刚性的,也有柔性的,如果使用钢丝绳,其直径不应小于14mm,使用预埋吊环其直径不宜小于20mm(或计算确定),预埋吊环应使用HPB235级钢筋制作。钢丝绳卡不得少于3个。
    悬挑钢梁悬挑长度一般情况下不超过2m能满足施工需要,但在工程结构局部有可能满足不了使用要求,局部悬挑长度不宜超过3m。大悬挑另行专门设计及论证。
    在建筑结构角部,钢梁宜扇形布置;如果结构角部钢筋较多不能留洞,可采用设置预埋件焊接型钢三脚架等措施。
    悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上,不得设置在外伸阳台上或悬挑板上,否则应采取加固措施。

6.10.7 定位点可采用竖直焊接长0.2m、直径25mm~30mm的钢筋或短管等方式。

6.10.10、6.10.11 悬挑架设置连墙件与外立面设置剪刀撑,是保证悬挑架整体稳定的条件。
7 施 工

7.1 施工准备


7.1.1 本条规定是为了明确岗位责任制,促进脚手架的设计及其专项方案在具体施工实施过程中得到认真严肃的贯彻。单位工程负责人交底时,应注意方案中设计计算使用条件与工程实际工况条件是否相符的问题。监理工程师检查交底记录时,对以上问题应作重点检查。

7.1.2 本条规定是为了加强现场管理,杜绝不合格产品进入现场,否则在脚手架工程中会造成隐患和事故。对钢管、扣件、可调托撑可通过检测手段来保证产品合格,即:在进入施工现场后第一次使用前,由施工总承包单位负责,对钢管、扣件、可调托撑进行复试。
8 检查与验收

8.1 构配件检查与验收


8.1.1 对新钢管允许偏差值的说明:
    对本规范表8.1.8序号1说明,现行国家标准《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3091、《直缝电焊钢管》GB/T 13793规定:file:///F:/%E4%BC%97%E6%99%BA%E5%BB%BA%E7%AD%91%E8%B5%84%E6%BA%90/Data/115/10313/4197859_50ecb84767bd4cd0beed402282df6a60.jpg48.3×3.6的钢管,管体外径允许偏差±0.5mm,壁厚允许偏差±10%(壁厚),即:±3.6×10%=±0.36mm;所以,外径允许范围为(47.8~48.8)mm;壁厚允许范围为(3.24~3.96)mm;目前市场上file:///F:/%E4%BC%97%E6%99%BA%E5%BB%BA%E7%AD%91%E8%B5%84%E6%BA%90/Data/115/10313/4197859_50ecb84767bd4cd0beed402282df6a60.jpg48×3.5(或3.24~3.5)在允许偏差范围内。

8.1.2 对旧钢管的检查项目与允许偏差值的说明:
    1 使用旧钢管(已使用过的或长期放置已锈蚀的钢管)时主要应检查有无严重鳞皮锈。检查锈蚀深度时,应先除去锈皮再量深度。
    2 本规范表8.1.8中序号3的规定,锈蚀深度不得大于壁厚负偏差的一半。
   现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205-2001第4.2.5条第1款规定:“当钢材的表面有锈蚀、麻点或划痕等缺陷时,其深度不得大于该钢材厚度负允许偏差值的1/2”。
    3 本规范表8.1.8序号4中规定的根据:
        1)各种钢管的端部弯曲在1.5m长范围内限制允许偏差△≤5mm,以限制初始弯曲对立杆受力影响及纵向水平杆的水平程度;
        2)立杆钢管弯曲(初始弯曲)的允许偏差值△是考虑我国建筑施工企业施工现场的管理水平,按3/1000确定的,以限制初始弯曲过大,影响立杆承载能力;
        3)水平杆、斜杆为非受压杆件,故放宽允许偏差值△,按4.5/1000考虑,以6.5m计,△≤30mm。

8.1.4 由于目前建筑市场扣件合格率较低,要求每个工程在使用扣件前,进行复试,以保证使用合格产品。扣件有裂缝、变形的,螺栓滑丝的严重影响扣件承载力,最终导致影响脚手架的整体稳定。

8.1.7 可调托撑的规定是根据我国长期使用经验,满堂支撑架整体稳定试验、可调托撑破坏试验确定的。试验表明:支托板、螺母有裂缝临界荷载下降,支托板厚如果小于5mm,可调托撑承载力不满足要求。
    钢管采用file:///F:/%E4%BC%97%E6%99%BA%E5%BB%BA%E7%AD%91%E8%B5%84%E6%BA%90/Data/115/10313/4197859_50ecb84767bd4cd0beed402282df6a60.jpg48.3×3.6,壁厚3.6mm,允许偏差±0.36,最小壁厚3.24mm。钢管内径48.3—2×3.24=41.82mm,可调托撑螺杆外径与立杆钢管内壁之间的间隙(平均值)为(41.82—36)÷2=2.91mm,满足要求。
    目前,在施工现场,存在着支托板变形较大仍然使用的现象,造成主梁向支托板传力不均匀,影响可调托撑承载力。
9 安全管理


9.0.1 本条的规定旨在保证专业架子工搭设脚手架,是避免脚手架安全事故发生的措施之一。

9.0.4 本条的规定旨在保证钢管截面不被削弱。

9.0.5 本条的规定旨在防止脚手架因超载而影响安全施工。条文中规定的内容是通过调研,对工地实际存在的问题提出的。

9.0.6 本条规范是保证施工安全的重要措施。

9.0.7 支撑架实际荷载超过设计规定,就存在安全隐患,甚至导致安全事故发生。

9.0.8 大于六级风停止高处作业的规定是按照现行行业标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80的规定确定的。

9.0.12 扣件式钢管脚手架应使用阻燃的密目式安全网,避免在脚手架上电焊施工引起火灾。

9.0.13 施工期间,拆除脚手架主节点处的纵向水平杆、横向水平杆、纵向扫地杆、横向扫地杆中任何一根杆件,都会造成脚手架承载力下降。严重时会导致事故。拆除连墙件也是如此。

9.0.14 如果在脚手架基础下开挖管沟,会影响脚手架整体稳定。室外管沟过脚手架基础必须在脚手架专项方案体现,必须有安全措施。

9.0.15 满堂脚手架与满堂支撑架在安装过程中,必须设置防倾覆的临时固定设施,如斜撑、揽风绳、连墙件等。抗倾覆稳定计算应保证,支架抗倾覆力矩≥支架倾覆力矩。

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